热处理

推荐程序和温度适用于:
耐蚀合金
高温合金
穿&耐蚀合金

海恩斯的热处理®和HASTELLOY®合金是一个非常重要的话题。生产这些材料,有许多热冷轧的步骤,在这中间热处理是必要的,以恢复最优属性,尤其是延性。在耐蚀合金的情况下,这些中间热处理通常固溶退火处理。在高温合金的情况下,这并不一定如此。

一旦材料已经达到他们的最终尺寸,他们给出最终退火。这通常是一个solution-anneal;然而,一些高温合金(HTA)最终退火温度调整,控制粒度,或其他一些微观结构特性。

随后的这些作为材料可以再次制造涉及热或冷作,作为讨论的热加工和冷作部分的指南。通常包括工作步骤,与中间退火(CRA材料通常固溶退火)治疗恢复延性。除此之外,伪造组件需要最终退火(通常CRA的solution-anneal材料),恢复最优属性使用之前,或(age-hardenable合金的情况下)准备时效硬化。

适用于:
耐蚀合金

耐蚀合金的成分(CRA)组成一个镍基地,大幅增加和/或铬钼钨(在某些情况下部分取代),小铜等增加(提高抵抗某些媒体)和铁(允许使用更便宜的原材料),和铝和锰等轻微的增加,这有助于消除有害的元素,如氧和硫,在融化。作为热时,他们通常表现出单相(面心立方或γ)的微观结构。

在大多数情况下,存在一个相微观结构作为热(CRA)材料由于高温固溶退火处理,其次是淬火(快速冷却),“锁定”高温结构。离开冷却缓慢,大多数这些合金将包含第二阶段(尽管在少量),通常在晶界结构,由于这一事实的结合内容合金添加超过其溶解度极限。

这是加剧了这一事实,尽管先进的熔炼技术和程序,不必要的元素的痕迹(溶解度很低),如碳和硅,可现在。幸运的是,固溶退火,其次是淬火(通过水或冷气体),解决了这一问题。

耐蚀合金通常提供解决退火条件,和正常的固溶退火温度下表中给出。他们代表温度阶段除了γ(在极少数情况下,主碳化物和氮化物)溶解,然而提供范围内的晶粒大小已知传授良好的力学性能。主要的碳化物和氮化物中c - 4合金,由于钛的存在。

的耐蚀合金(CRA),解决退火和mill-annealed (MA)一般是同义的;然而,在连续使用的温度调整氢气退火熔炉(单生产)来弥补速度(因此在温度)。

耐蚀合金的固溶退火温度(CRA)

合金

固溶退火温度*

类型的淬火

°F

°C

- - - - - -

酮®

1950年

1066年

WQ或RAC

c - 4

1950年

1066年

WQ或RAC

C-22®

2050年

1121年

WQ或RAC

C-22HS®

1975年

1079年

WQ或RAC

c - 276

2050年

1121年

WQ或RAC

c - 2000®

2100年

1149年

WQ或RAC

G-30®

2150年

1177年

WQ或RAC

G-35®

2050年

1121年

WQ或RAC

HYBRID-BC1®

2100年

1149年

WQ或RAC

* +或- 25°F (14°C)
WQ =水淬(优先);RAC =空气快速冷却

没有特定的规则关于加热所需的时间,然后退火,耐蚀合金(CRA),因为有许多类型的炉,涉及不同的加载方式、卸载,操作。只有一般的指导方针。

工件被退火的温度应该附带一个热电偶测量和记录的退火时间应该只有当工件的整个部分已达到推荐的退火温度。它应该记得的中心部分需要更长的时间达到退火温度比太阳表面。

一般的指导方针是:

  • 通常情况下,一旦整个工件的退火温度、退火时间应该是10到30分钟,这取决于截面厚度。
  • 短时间内这个范围应该用于薄片组件。
  • 长时间应该用于厚(重)部分。

退火后快速冷却是必要的,以防止有害的第二阶段沉淀成核和生长的微观结构,特别是在晶界。水淬火是首选,强烈推荐材料(9.5毫米)厚的3/8。快速空气冷却已用于薄片。之间的时间清除炉和淬火的开始必须尽可能短(当然不到三分钟)。

特别的预防措施是必要的酮®合金。虽然比其他更稳定的镍钼合金(特别是其前任,b - 2®合金),它仍然倾向于重要的,有害的,微观结构变化的温度范围1100 - 1500°F (593 - 816°C),尤其是cold-worked后。因此,必须注意避免暴露酮®合金要在这个范围内温度的时间长度。酮®应该在熔炉加热退火合金退火温度(1950°F (1066°C),和有足够的热容量,确保快速复苏温度加载后的炉与酮®工件。

的一个潜在的问题与这些微观结构的变化(这可以发生在加热到退火温度)的镍钼合金(b型)开裂是由于残余应力,在cold-worked材料。喷丸加工冷弯转角半径和直边地区的正面,降低残余拉应力模式,被发现是非常有利于避免此类问题。冷或热成型封头应该是退火形成后,无论形成应变水平。这一点尤其重要,如果随后焊接材料。

适用于:
高温合金

高温合金(HTA),是否基于镍、钴或镍、钴和铁,构图更加复杂。然而,随着CRA的合金、铬是一种重要的合金元素,使保护的形成,表面的电影在热气体(特别是氧化物)。

钼和钨等大型原子是用来提供许多高温合金固溶体力量。那些依靠时效硬化强度包括大量元素如铝、钛、铌(铌),可以形成极细沉淀的第二阶段(“γ'”和“γ' '”)非常有效的助力器。

铝可以扮演另一个角色在高温合金,这是修改保护电影(特别是氧化物),这些材料的表面上形成的发生,在氧的存在,等。的确,氧化铝非常附着,稳定,和保护。

与CRA材料,碳通常是负面的演员,高温HAYNES®和HASTELLOY®(HTA)合金依赖故意碳增加,或者说他们诱导的碳化物的微观结构,提供必要的水平的力量(特别是抗蠕变强度)为高温服务。在某些情况下,这些碳化物形成凝固期间材料(主要碳化物)。在其他情况下,他们在高温接触形式,在固态(二次碳化物)。

因此需要特定的碳化物类型和形态的基本材料,退火是一个更加复杂的话题,尤其是步骤之间的生产和制造流程。

高温HAYNES®和HASTELLOY®合金通常提供的解决退火条件下,由热处理在下列温度达到(或在指定的范围内):

高温合金的固溶退火温度(HTA)

合金

固溶退火温度/范围

类型的淬火

°F

°C

- - - - - -

25

2150 - 2250

1177 - 1232

WQ或RAC

75年

1925 *

1052 *

WQ或RAC

188年

2125 - 2175

1163 - 1191

WQ或RAC

214®

2000年

1093年

WQ或RAC

230®

2125 - 2275

1163 - 1246

WQ或RAC

242®

1900 - 2050

1038 - 1121

WQ或RAC

244®

2000 - 2100

1093 - 1149

WQ或RAC

263年

2100年+25

1149年+14

WQ或RAC

282®

2050 - 2100

1121 - 1149

WQ或RAC

556®

2125 - 2175

1163 - 1191

WQ或RAC

625年

2000 - 2200

1093 - 1204

WQ或RAC

718年

1700 - 1850 * *

927 - 1010 * *

WQ或RAC

人力资源- 120®

2150 - 2250

1177 - 1232

WQ或RAC

人力资源- 160®

2025 - 2075

1107 - 1135

WQ或RAC

人力资源- 224®

WQ或RAC

人力资源- 235®

2075 - 2125

1135 - 1163

WQ或RAC

MULTIMET®

2150年

1177年

WQ或RAC

N

2150年

1177年

WQ或RAC

R-41

2050年

1121年

WQ或RAC

年代

1925 - 2075

1052 - 1135

WQ或RAC

W

2165年

1185年

WQ或RAC

WASPALOY

1975年

1079年

WQ或RAC

X

2125 - 2175

1163 - 1191

WQ或RAC

x - 750

1900 *

1038 *

WQ或RAC

WQ =水淬(优先);RAC =空气快速冷却
*明亮(氢)退火温度
* *不是严格意义上的固溶退火温度范围(更多预备退火温度范围)

在解决退火条件下,高温合金的微观结构(HTA)通常由主碳化物分散在一个γ相(面心立方)矩阵,用基本上干净(precipitate-free)晶界。固溶强化的合金,这通常是高温作业的最佳条件,以及室温加工性。
尽管HAYNES®和HASTELLOY®合金不应该在这样的温度下进行减压治疗用于钢和不锈钢,以免造成不良的第二阶段的降水(特别是在合金晶界),一些较低的退火温度已经用于高温合金(HTA)之间的处理步骤,恢复partially-fabricated工件的延性。这些所谓的中间退火温度应小心使用,因为他们也可能导致上述晶界沉淀。一些最小,中间退火温度给出下表(选择固溶强化基本材料):

最低中间退火温度(HTA)

合金

最低中间退火温度

°F

°C

25

2050年

1121年

188年

2050年

1121年

230®

2050年

1121年

556®

1900年

1038年

625年

1700年

927年

人力资源- 120®

1950年

1066年

人力资源- 160®

1950年

1066年

年代

1750年

954年

X

1850年

1010年

是否一个中间退火温度(而不是固溶退火温度)之间适当的处理步骤取决于合金和低温度对显微组织的影响,以及后续操作的本质。这些问题必须认真研究,寻求建议。

退火在寒冷(或热)形成

适用于:
高温合金

海恩斯的反应®和HASTELLOY®高温合金热处理(HTA)非常依赖于材料的条件前治疗。当材料不是在寒冷——或warm-worked条件,主要反应通常是一个二次碳化物的形态和数量的变化阶段。其他一些小的影响可能发生,但晶粒结构通常是相同的(之前没有冷或暖工作)。

当这些合金遭受寒冷——或者激烈冲突,解决方案的应用程序或中间退火几乎总会改变晶粒结构。此外,之前冷——或者激烈冲突的数量将大大影响晶粒结构,因此材料的力学性能。

下表显示热处理的影响(时间5分钟)在不同温度下的晶粒尺寸表的高温合金,受到不同程度的冷加工。

冷加工和热处理温度对晶粒尺寸的影响

冷加工

热处理
温度

ASTM晶粒尺寸生产

%

°F

°C

25

230®

556®

X

0

没有一个

3.5 - 4

5 - 6

5 - 6

4 - 5

10

1850年

1010年

NA

NA

NR

NR

1950年

1066年

NR

NR

NR

NR

2050年

1121年

NR

非功能性需求

5 - 5.5

5 - 7

2150年

1177年

4 - 4.5

4 - 7

5 - 5.5

NA

2250年

1232年

3 - 4.5

6.5 7

NA

NA

15

1950年

1066年

7

NA

NA

NA

2050年

1121年

6 - 7

NA

NA

NA

2150年

1177年

5 - 7

NA

NA

NA

2250年

1232年

3 - 4.5

NA

NA

NA

20.

1850年

1010年

NA

NA

NR

非功能性需求

1950年

1066年

7 - 8

非功能性需求

NR

非功能性需求

2050年

1121年

7 - 8

8 - 8.5

7.5 - -8.5

7 - 8

2150年

1177年

4.5 7

7.5 8

6 - 6.5

NA

2250年

1232年

2.5 - -4.5

7 - 7.5

NA

NA

25

1950年

1066年

7.5 8

NA

NA

NA

2050年

1121年

7.5 8

NA

NA

NA

2150年

1177年

4

NA

NA

NA

2250年

1232年

3.5

NA

NA

NA

30.

1850年

1010年

NA

NA

非功能性需求

非功能性需求

1950年

1066年

NA

8 - 9

7.5 - -9.5

8 - 10

2050年

1121年

NA

9 - 10

7 - 7.5

7.5 - -9.5

2150年

1177年

NA

8.5 9

4.5 - -6.5

NA

2250年

1232年

NA

6 - 7

NA

NA

40

1850年

1010年

NA

NA

7.5 - -9.5

8 - 9

1950年

1066年

NA

-10 - 9.5

8 - 9.5

8 - 10

2050年

1121年

NA

9 - 10

7号到9号

-10 - 9.5

2150年

1177年

NA

8.5 9

4.5 - -6.5

NA

2250年

1232年

NA

4 - 7

NA

NA

50

1850年

1010年

NA

NA

9 - 10

-10 - 8.5

1950年

1066年

NA

9 - 10

-10 - 8.5

-10 - 8.5

2050年

1121年

NA

9 - 10

8 - 9.5

-10 - 8.5

2150年

1177年

NA

9 - 9.5

5.5 6

NA

2250年

1232年

NA

5.5 - -6.5

NA

NA

NA =没有
NR =没有再结晶
非功能性需求的=不完全再结晶

冷加工+热处理的影响在不同温度下的力学性能几种固溶强化,高温HAYNES®和HASTELLOY®合金所示下面的表和数据。

冷加工和热处理温度对室温力学性能HAYNES®25片

冷加工

热处理*

温度

0.2%补偿屈服

强度

极限抗拉

强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人权组织

没有冷作

没有热处理

68年

469年

144年

993年

58

24

10

没有热处理

124年

855年

182年

1255年

37

36

15

没有热处理

149年

1027年

178年

1227年

28

40

20.

没有热处理

151年

1041年

193年

1331年

18

42

25

没有热处理

184年

1269年

232年

1600年

15

44

10

1950年

1066年

98年

676年

163年

1124年

39

32

15

1950年

1066年

91年

627年

167年

1151年

44

30.

20.

1950年

1066年

96年

662年

171年

1179年

41

32

25

1950年

1066年

89年

614年

169年

1165年

44

32

10

2050年

1121年

74年

510年

157年

1082年

53

27

15

2050年

1121年

79年

545年

161年

1110年

52

28

20.

2050年

1121年

82年

565年

165年

1138年

48

31日

25

2050年

1121年

83年

572年

166年

1145年

48

30.

10

2150年

1177年

67年

462年

148年

1020年

63年

21

15

2150年

1177年

74年

510年

156年

1076年

55

26

20.

2150年

1177年

72年

496年

154年

1062年

59

26

25

2150年

1177年

69年

476年

149年

1027年

62年

25

10

2250年

1232年

69年

476年

144年

993年

64年

95年

15

2250年

1232年

64年

441年

142年

979年

68年

97年

20.

2250年

1232年

62年

427年

135年

931年

69年

97年

25

2250年

1232年

61年

421年

138年

951年

70年

96年

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
硬度HRC =罗克韦尔“C”

fabheat-treatment

冷加工和热处理温度对188年海恩斯®的室温力学性能表

冷加工

热处理*
温度

0.2%的补偿
屈服强度

最终抗拉强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人力资源/ BW C

没有冷作

没有热处理

67年

462年

137年

945年

54

98年HRBW

10

没有热处理

106年

731年

151年

1041年

45

32 HRC

20.

没有热处理

133年

917年

166年

1145年

28

37 HRC

30.

没有热处理

167年

1151年

195年

1344年

13

41 HRC

40

没有热处理

177年

1220年

215年

1482年

10

44 HRC

10

1950年

1066年

91年

627年

149年

1027年

41

30 HRC

20.

1950年

1066年

88年

607年

153年

1055年

41

28 HRC

30.

1950年

1066年

84年

579年

158年

1089年

41

30 HRC

40

1950年

1066年

91年

627年

163年

1124年

40

31日HRC

10

2050年

1121年

65年

448年

143年

986年

50

22 HRC

20.

2050年

1121年

71年

490年

149年

1027年

47

25 HRC

30.

2050年

1121年

80年

552年

155年

1069年

44

28 HRC

40

2050年

1121年

87年

600年

159年

1096年

43

30 HRC

10

2150年

1177年

62年

427年

140年

965年

55

96年HRBW

20.

2150年

1177年

65年

448年

141年

972年

53

97年HRBW

30.

2150年

1177年

67年

462年

143年

986年

52

99年HRBW

40

2150年

1177年

64年

441年

141年

972年

56

97年HRBW

10

2250年

1232年

59

407年

132年

910年

59

95年HRBW

20.

2250年

1232年

58

400年

130年

896年

63年

94年HRBW

30.

2250年

1232年

58

400年

131年

903年

63年

93年HRBW

40

2250年

1232年

58

>

400年

132年

910年

62年

93年HRBW

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
HRBW =硬度罗克韦尔“B”,钨订货商
硬度HRC =罗克韦尔“C”

heat-treatmentyieldstrength

冷加工和热处理温度对海恩斯230®®的室温力学性能表

冷加工

热处理*

温度

0.2%的补偿

屈服强度

最终

抗拉强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人力资源/ BW C

没有冷作

没有热处理

62年

427年

128年

883年

47

95年HRBW

10

没有热处理

104年

717年

145年

1000年

32

28 HRC

20.

没有热处理

133年

917年

164年

1131年

17

35 HRC

30.

没有热处理

160年

1103年

188年

1296年

10

39 HRC

40

没有热处理

172年

1186年

202年

1393年

8

40 HRC

50

没有热处理

185年

1276年

215年

1482年

6

42 HRC

10

1950年

1066年

92年

634年

144年

993年

33

24 HRC

20.

1950年

1066年

81年

558年

142年

979年

36

26 HRC

30.

1950年

1066年

76年

524年

142年

979年

36

99年HRBW

40

1950年

1066年

81年

558年

146年

1007年

32

23 HRC

50

1950年

1066年

86年

593年

148年

1020年

35

24 HRC

10

2050年

1121年

81年

558年

139年

958年

37

98年HRBW

20.

2050年

1121年

65年

448年

136年

938年

39

97年HRBW

30.

2050年

1121年

72年

496年

140年

965年

38

99年HRBW

40

2050年

1121年

76年

524年

142年

979年

36

99年HRBW

50

2050年

1121年

81年

558年

144年

993年

36

23 HRC

10

2150年

1177年

56

386年

130年

896年

44

92年HRBW

20.

2150年

1177年

64年

441年

134年

924年

40

96年HRBW

30.

2150年

1177年

70年

483年

138年

951年

39

98年HRBW

40

2150年

1177年

73年

503年

139年

958年

38

98年HRBW

50

2150年

1177年

72年

496年

138年

951年

39

98年HRBW

10

2250年

1232年

52

359年

125年

862年

47

92年HRBW

20.

2250年

1232年

57

393年

128年

883年

45

92年HRBW

30.

2250年

1232年

54

372年

126年

869年

48

92年HRBW

40

2250年

1232年

53

365年

126年

869年

47

91年HRBW

50

2250年

1232年

55

379年

128年

883年

46

89年HRBW

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
HRBW =硬度罗克韦尔“B”,钨订货商
硬度HRC =罗克韦尔“C”

fabheattreatment230

冷加工和热处理温度对625年海恩斯®的室温力学性能表

冷加工

热处理*
温度

0.2%的补偿
屈服强度

最终抗拉强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人力资源/ BW C

没有冷作

没有热处理

70年

483年

133年

917年

46

97年HRBW

10

没有热处理

113年

779年

151年

1041年

30.

32 HRC

20.

没有热处理

140年

965年

169年

1165年

16

37 HRC

30.

没有热处理

162年

1117年

191年

1317年

11

40 HRC

40

没有热处理

178年

1227年

209年

1441年

8

42 HRC

50

没有热处理

184年

1269年

223年

1538年

5

45 HRC

10

1850年

1010年

63年

434年

134年

924年

46

NA

20.

1850年

1010年

71年

490年

138年

951年

44

NA

30.

1850年

1010年

78年

538年

141年

972年

44

NA

40

1850年

1010年

82年

565年

141年

972年

42

NA

50

1850年

1010年

82年

565年

141年

972年

42

NA

10

1950年

1066年

61年

421年

133年

917年

46

NA

20.

1950年

1066年

71年

490年

137年

945年

45

NA

30.

1950年

1066年

77年

531年

140年

965年

44

NA

40

1950年

1066年

83年

572年

142年

979年

42

NA

50

1950年

1066年

82年

565年

141年

972年

42

NA

10

2050年

1121年

58

400年

128年

883年

50

NA

20.

2050年

1121年

67年

462年

135年

931年

46

NA

30.

2050年

1121年

58

400年

127年

876年

52

NA

40

2050年

1121年

72年

496年

137年

945年

44

NA

50

2050年

1121年

61年

421年

130年

896年

50

NA

10

2150年

1177年

52

359年

122年

841年

55

NA

20.

2150年

1177年

54

372年

124年

855年

55

NA

30.

2150年

1177年

53

365年

122年

841年

56

NA

40

2150年

1177年

52

359年

122年

841年

55

NA

50

2150年

1177年

51

352年

119年

820年

58

NA

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
NA =没有
HRBW =硬度罗克韦尔“B”,钨订货商
HRC =不利罗克韦尔“C”

heattreament625

冷加工和热处理温度对室温力学性能HAYNES hr - 120®表

冷加工

热处理*
温度

0.2%的补偿
屈服强度

极限抗拉
强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人力资源/ BW C

没有冷作

没有热处理

60

414年

113年

779年

39

93年HRBW

10

没有热处理

103年

710年

126年

869年

26

27 HRC

20.

没有热处理

129年

889年

144年

993年

11

32 HRC

30.

没有热处理

143年

986年

157年

1082年

6

34 HRC

40

没有热处理

159年

1096年

179年

1234年

6

35 HRC

50

没有热处理

166年

1145年

186年

1282年

5

36 HRC

10

1950年

1066年

52

359年

109年

752年

38

89年HRBW

20.

1950年

1066年

55

379年

111年

765年

38

92年HRBW

30.

1950年

1066年

60

414年

115年

793年

38

93年HRBW

40

1950年

1066年

65年

448年

117年

807年

37

93年HRBW

50

1950年

1066年

67年

462年

118年

814年

34

93年HRBW

10

2050年

1121年

49

338年

108年

745年

47

88年HRBW

20.

2050年

1121年

53

365年

117年

807年

41

90年HRBW

30.

2050年

1121年

55

379年

112年

772年

40

91年HRBW

40

2050年

1121年

58

400年

114年

786年

37

91年HRBW

50

2050年

1121年

59

407年

114年

786年

37

89年HRBW

10

2150年

1177年

49

338年

109年

752年

43

86年HRBW

20.

2150年

1177年

50

345年

109年

752年

42

87年HRBW

30.

2150年

1177年

51

352年

110年

758年

43

88年HRBW

40

2150年

1177年

50

345年

111年

765年

38

86年HRBW

50

2150年

1177年

50

345年

110年

758年

39

82年HRBW

10

2250年

1232年

46

317年

106年

731年

46

84年HRBW

20.

2250年

1232年

44

303年

104年

717年

47

80年HRBW

30.

2250年

1232年

44

303年

103年

710年

48

80年HRBW

40

2250年

1232年

44

303年

104年

717年

45

81年HRBW

50

2250年

1232年

44

303年

104年

717年

43

83年HRBW

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
HRBW =硬度罗克韦尔“B”,钨订货商
硬度HRC =罗克韦尔“C”

heattreatmentHR120

冷加工和热处理温度对室温力学性能HASTELLOY®X片

冷加工

热处理*
温度

0.2%补偿屈服
强度

极限抗拉
强度

伸长

硬度

%

°F

°C

ksi

MPa

ksi

MPa

%

人力资源/ BW C

没有冷作

没有热处理

57

393年

114年

786年

46

89年HRBW

10

没有热处理

96年

662年

129年

889年

29日

25 HRC

20.

没有热处理

122年

841年

147年

1014年

15

31日HRC

30.

没有热处理

142年

979年

169年

1165年

10

35 HRC

40

没有热处理

159年

1096年

186年

1282年

8

37 HRC

50

没有热处理

171年

1179年

200年

1379年

7

39 HRC

10

1850年

1010年

76年

524年

125年

862年

32

98年HRBW

20.

1850年

1010年

91年

627年

132年

910年

27

23 HRC

30.

1850年

1010年

87年

600年

135年

931年

28

99年HRBW

40

1850年

1010年

77年

531年

133年

917年

32

98年HRBW

50

1850年

1010年

81年

558年

135年

931年

33

99年HRBW

10

1950年

1066年

74年

510年

122年

841年

34

93年HRBW

20.

1950年

1066年

66年

455年

124年

855年

35

96年HRBW

30.

1950年

1066年

63年

434年

126年

869年

36

96年HRBW

40

1950年

1066年

70年

483年

129年

889年

35

96年HRBW

50

1950年

1066年

74年

510年

129年

889年

34

97年HRBW

10

2050年

1121年

53

365年

119年

820年

42

89年HRBW

20.

2050年

1121年

56

386年

121年

834年

40

91年HRBW

30.

2050年

1121年

61年

421年

123年

848年

39

94年HRBW

40

2050年

1121年

65年

448年

125年

862年

37

94年HRBW

50

2050年

1121年

67年

462年

125年

862年

38

94年HRBW

10

2150年

1177年

45

310年

109年

752年

49

94年HRBW

20.

2150年

1177年

47

324年

111年

765年

47

87年HRBW

30.

2150年

1177年

49

338年

113年

779年

46

86年HRBW

40

2150年

1177年

46

317年

110年

758年

48

85年HRBW

50

2150年

1177年

46

317年

110年

758年

48

84年HRBW

* 5分钟时间+快速空气冷却
拉伸结果平均值的2个或更多的测试
HRBW =硬度罗克韦尔“B”,钨订货商
硬度HRC =罗克韦尔“C”

heattreatmentX

时效硬化治疗Age-hardenable合金

适用于:
耐蚀合金
高温合金

合金

不。的步骤

治疗

C-22HS®

2

16个小时在1300°F (704°C),炉冷却至1125°F (607°C),
在1125°F 32小时,空气凉爽

242®

1

48小时* 1200°F (649°C),空气凉爽

244®

2

16个小时在1400°F (760°C),炉冷却至1200°F (649°C),
在1200°F 32小时,空气凉爽

263年

1

8小时在1472°F (800°C),空气凉爽

282®

2

2小时在1850°F (1010°C),空气快速冷却或空气凉爽,
其次是8小时在1450°F (788°C),空气凉爽

718年

2

8小时在1325°F (718°C),炉冷却至1150°F (621°C),
在1150°F 8小时,空气凉爽

R-41

1

16个小时在1400°F (760°C),空气凉爽

WASPALOY

3

2小时在1825°F (996°C),空气凉爽,
其次是4小时在1550°F (843°C),空气凉爽,
紧随其后的是16个小时在1400°F (760°C),空气凉爽

x - 750

2

8小时在1350°F (732°C),炉冷却至1150°F (621°C),
在1150°F 8小时,空气凉爽

*最低

硬化/加强这些材料时效硬化的能力,以下治疗方法通常应用,假设起始物料在解决退火条件。交替硬化/加强治疗可能有些合金,根据目标应用程序和所需的强度水平。详情请联系海恩斯国际。

加热和冷却率

适用于:
耐蚀合金
高温合金
穿&耐蚀合金

加热和冷却的海恩斯®和HASTELLOY®合金通常应尽可能快速。这是为了减少第二阶段的降水粒子(尤其是碳化物,高温合金)的微观结构在中间温度。快速加热也从冷保存存储能量——或激烈冲突,这可能是重要的re-crystallization和/或晶粒生长在退火的温度。事实上,缓慢加热会导致比理想的粒度更细,特别是在薄片组件,鉴于有限的时间在退火的温度。

固溶退火后快速冷却是至关重要的,又防止沉淀的第二阶段,特别是在显微结构的颗粒边界的近似温度范围1000°F到1800°F (538°C到982°C)。实用的地方,它不太可能导致变形,水淬是首选。它将指出,冷却从时效硬化治疗(age-hardenable的情况下,高温合金组件)通常涉及空气冷却。

个人合金缓冷的敏感性各不相同,但随着冷却速率的影响的一个例子在属性,下表显示了海恩斯®188合金的蠕变寿命作为冷却过程的函数。

冷却速率的影响在海因斯的蠕变寿命®188表

固溶退火后冷却过程在2150°F (1177°C)

0.5%的蠕变
1600°F / 7 ksi (871°C / 48 MPa)测试

水淬

148 h

空气冷却

97 h

炉冷却至1200°F (649°C),然后空气冷却

48小时

占用时间

次温度退火所需由需要确保所有冶金反应完成后,统一和整个组件。如前所述,占用时间的一般规则是每英寸至少30分钟的厚度的情况下大量的零件和组件,和10到30分钟(一旦统一整个块所需的退火温度)减少大量的零件和组件,根据截面厚度。非常长时间持有(比如隔夜)不推荐,因为他们可以对合金微观结构和属性。

连续退火带或线,在温度通常会几分钟足够了。

时间将取决于炉类型和容量,和工件/组件厚度和几何。确定当整个工件已达到所需的退火温度,测量应采取使用热电偶连接到工件,在可能的情况下。

使用保护气氛

大部分HAYNES®和HASTELLOY®可以退火合金在氧化环境中,但会形成附着氧化尺度进行进一步的处理之前,通常应该删除。除垢的细节,请参阅部分除锈和酸洗。

一些HAYNES®和HASTELLOY®合金含有铬含量低,并且需要退火在中性或略减少大气。

当一个明亮的完成需要从氧化尺度(免费),保护气氛,如低露点氢,是必要的。大气压氩气和氦气已经使用,虽然明显着色是可能与这些替代气体,由于氧气和水蒸气污染。退火在氨氮或破裂通常不推荐,但在某些情况下也是可以接受的。

真空退火通常是可以接受的,但又有些着色是可能的,这取决于真空压力和温度。选择用于强制气体冷却气体的重要:氦通常是首选,其次是氩气和氮气(合金)。

热处理设备的选择

大多数类型的工业炉适用于热处理HAYNES®和HASTELLOY®合金。然而,一般不建议感应加热,由于温度的控制不足和缺乏统一的加热。加热由火把、焊接设备等是不可接受的。火焰撞击在热处理应避免任何类型的。

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